Jäähdytysneste
Lämmönsiirtofluidi ( lämpö kantaja sänky ) on nesteen kuljetuksesta vastuussa lämmön useiden lämpötila lähteistä. Termi " jäähdytysneste " on synonyymi " lämpöä kantaja ".
Nämä nesteet käytetään lämmönvaihtimia , esimerkiksi jäähdytysjärjestelmien lämmön moottoreita (esimerkiksi auton moottori), jääkaapit, kattilat, ilmastointilaitteet , aurinkolämpökeräimet , lämpöpatterit sähkövirtapiirien (tapauksessa sähkömuuntajien korkea teho) tai elektroninen, kivihiili , polttoaine , kaasu tai ydin- lämpövoimaloissa , jäteveden lämmönvaihtimet.
Kukin lämmönsiirtofluidi on valittu mukaan sen fysikaalis-kemiallisten ominaisuuksien, kuten viskositeetin , tilavuus lämpökapasiteetti , latenttia lämpöä on höyrystymislämpö (tai nesteyttäminen ), jos vaiheen muutos, lämmönjohtavuus , anti syövyttävät ominaisuudet , sen kustannukset ja sen pitäisi olla tarpeeksi vaaraton väliaineelle.
Ilmasto- olosuhteet ovat siis mukana valinnassa nesteiden koneiden altistuvat huono sää, esimerkiksi nesteitä käytetään ajoneuvoissa ei saa jäätyä.
Ydinvoimalaitoksissa nesteen valinta edellyttää myös sen käyttäytymistä neutronisäteilyn edessä .
Esimerkki jäähdytysnesteestä
Teollisesti eniten käytetty lämmönsiirtoneste on vesi. Tätä voidaan käyttää lämpötiloissa, jotka ovat selvästi yli 100 ° C (paineen alla). Se on halpaa, ei hajoa, sillä on kaikkien kehojen suurin lämpökapasiteetti ja se maksaa melkein mitään. Sitä käytetään myös kotitalouksien keskuslämmityslaitteistoissa tai autojen moottoreiden jäähdyttämiseen. Öljyä käytetään myös sähkölämmittimissä, koska se ei aiheuta vaaraa kosketuksissa sähkövastuksen kanssa.
Natrium suli (nestemäinen metalli) on tehokas jäähdytysneste tiettyihin käyttötarkoituksiin. Sitä käytetään pääasiassa tähän tarkoitukseen työntyvien moottoreiden onttoissa venttiileissä. Sitä käytetään myös natriumjäähdytteisissä pikareaktoreissa . Se on kuitenkin erittäin reaktiivinen kemikaali ja on vaarana natriumpalo, jota on erityisen vaikea sammuttaa.
Lämmönsiirtonesteiden vertailu
Lämmönsiirtonesteiden lämpövektoriominaisuudet
On mahdollista tehdä vertailu nesteiden termodynaamisista ominaisuuksista, mikä tekee mahdolliseksi luokitella nesteitä, joita voidaan ajatella lämmönvaihtimen tai verkon, kuten ydinreaktorisydämen, jäähdytyksessä.
Tämä vertailu tehdään verkon geometrian ja verkon tulo- / lähtölämpötilojen kanssa nestepuolella ja seinämän puolella. Vertailun avulla voidaan tunnistaa kaksi lämpövektoriominaisuuksien ryhmää, toinen erotetulle teholle, toinen käytetyn nesteen pumppausteholle.
Sovelletaan
lämpöä vaihto korrelaatio
|
Lämpöteho: verrannollinen
W{\ displaystyle {\ rm {W}}}
|
Nesteen pumppausteho: verrannollinen
ws{\ displaystyle w_ {p}}
|
---|
Colburn- korrelaatio
|
λ3.333(μ×VSs)2.333{\ displaystyle {\ lambda ^ {3 {,} 333} \ yli (\ mu \ kertaa C_ {p}) ^ {2 {,} 333}}}
|
λ9.167×μ-6.167×VSs-9.167×ρ-2{\ displaystyle \ lambda ^ {9 {,} 167} \ kertaa \ mu ^ {- 6 {,} 167} \ kertaa C_ {p} ^ {- 9 {,} 167} \ kertaa \ rho ^ {- 2} }
|
Colburn- korrelaatio
|
(λμ×VSs)2.333×λ{\ displaystyle \ vasen ({\ lambda \ yli \ mu \ kertaa C_ {p}} \ oikea) ^ {2 {,} 333} \ kertaa \ lambda}
|
(λμ×VSs)9.167×μ3ρ2{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ kertaa C_ {p}} \ oikea) ^ {9 {,} 167} \ kertaa {\ mu ^ {3} \ over \ rho ^ {2}}}
|
Korrelaatio Dittus-Boelter
|
λ3(μ×VSs)2{\ displaystyle {\ lambda ^ {3} \ yli (\ mu \ kertaa C_ {p}) ^ {2}}}
|
λ8,25×μ-5,25×VSs-8,25×ρ-2{\ displaystyle \ lambda ^ {8 {,} 25} \ kertaa \ mu ^ {- 5 {,} 25} \ kertaa C_ {p} ^ {- 8 {,} 25} \ kertaa \ rho ^ {- 2} }
|
Korrelaatio Dittus-Boelter
|
(λμ×VSs)2×λ{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ kertaa C_ {p}} \ oikea) ^ {2} \ kertaa \ lambda}
|
(λμ×VSs)8,25×μ3ρ2{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ kertaa C_ {p}} \ right) ^ {8 {,} 25} \ kertaa {\ mu ^ {3} \ over \ rho ^ {2}}}
|
Tyyppikorrelaatio: EIu÷Re(1-x)×Pry{\ displaystyle N_ {u} \ div R_ {e} ^ {(1-x)} \ kertaa P_ {r} ^ {y}}
|
λ1-yx(μ×VSs)x+y-1x{\ displaystyle {\ lambda ^ {1-y \ yli x} \ yli (\ mu \ kertaa C_ {p}) ^ {x + y-1 \ yli x}}}
|
λ2,75×1-yx×μ2,75×x+y-1x+0,25×VSs2,75×y-1x×ρ-2{\ displaystyle \ lambda ^ {2 {,} 75 \ kertaa {1-y \ yli x}} \ kertaa \ mu ^ {2 {,} 75 \ kertaa {x + y-1 \ yli x} +0 {, } 25} \ kertaa C_ {p} ^ {2 {,} 75 \ kertaa {y-1 \ yli x}} \ kertaa \ rho ^ {- 2}}
|
Tyyppikorrelaatio: EIu÷Re(1-x)×Pry{\ displaystyle N_ {u} \ div R_ {e} ^ {(1-x)} \ kertaa P_ {r} ^ {y}}
|
(λμ×VSs)x+y-1x×λ{\ displaystyle \ vasen ({\ lambda \ yli \ mu \ kertaa C_ {p}} \ oikea) ^ {x + y-1 \ yli x} \ kertaa \ lambda}
|
(λμ×VSs)2,75×1-yx×μ3ρ2{\ displaystyle \ vasen ({\ lambda \ yli \ mu \ kertaa C_ {p}} \ oikea) ^ {2,75 \ kertaa {1-y \ yli x}} \ kertaa {\ mu ^ {3} \ yli \ rho ^ {2}}}
|
Merkinnät
Fyysinen koko
|
Luokitus
|
Yksikkö
|
Fyysinen koko
|
Luokitus
|
Yksikkö
|
---|
Kylmäaineen lämpökapasiteetti
|
VSs{\ displaystyle C_ {p}}
|
J kg −1 K −1
|
Lämpöteho purettu
|
W{\ displaystyle W}
|
W
|
Kylmäaineen lämmönjohtavuus
|
λ{\ displaystyle \ lambda}
|
L m −1 K −1
|
Kylmäaineen pumppausteho
|
ws{\ displaystyle w_ {p}}
|
W
|
Kylmäaineen dynaaminen viskositeetti
|
μ{\ displaystyle \ mu}
|
kg m −1 s −1
|
Kylmäaineen tiheys
|
ρ{\ displaystyle \ rho}
|
kg / m 3
|
Kylmäaineen Nusseltin numero = h×D.λ{\ displaystyle {h \ kertaa D \ over \ lambda}}
|
EIu{\ displaystyle N_ {u}}
|
ilman himmeää
|
Reynolds- kylmäaineen määrä = ρ×v×D.μ{\ displaystyle {\ rho \ kertaa v \ kertaa D \ over \ mu}}
|
Re{\ displaystyle R_ {e}}
|
ilman himmeää
|
Kylmäaineen Prandtl- määrä = μ×VSsλ{\ displaystyle {\ mu \ kertaa C_ {p} \ over \ lambda}}
|
Pr{\ displaystyle P_ {r}}
|
ilman himmeää
|
|
|
|
Edellä olevista ilmaisuista voidaan nähdä fluidin X lämmönjohtavuuden pääpaino, joka yhdistää muun muassa havainnon, joka teki lisäksi nestemäisten metallien tehokkuuden lämmönsiirtonesteenä. Lisäksi Cp: llä ja X: llä on sama eksponentti kuin Nusseltin luvun ilmaisussa. On huomattava, että nesteen tiheys ei ole mukana tehoa antavassa termissä.
Lisämerkinnät
Fyysinen koko
|
Luokitus
|
Yksikkö
|
Fyysinen koko
|
Luokitus
|
Yksikkö
|
---|
Verkon pituus
|
L
|
m
|
Nesteen ja verkon seinän välinen vaihtokerroin
|
h
|
L m −2 K −1
|
Hydraulinen halkaisija
|
D.
|
m
|
Nesteen nopeus
|
v
|
neiti
|
Kylmäaineen virtausosa
|
s
|
m 2
|
|
|
m 3 / s
|
Hydraulinen kehä
|
s
|
m
|
|
|
|
Vaihtopinta
|
S
|
m 2
|
|
|
|
Kylmäaineen virtausosa
|
s
|
m 2
|
|
|
|
Seinän lämpötila verkon ulostulossa
|
tps
|
° C
|
|
|
|
Verkon sisääntuloseinän lämpötila
|
tpe
|
° C
|
|
|
|
Kylmäaineen lämpötila verkon ulostulossa
|
Ts
|
° C
|
|
|
|
Verkon sisääntulevan kylmäaineen lämpötila
|
Sinä
|
° C
|
|
|
|
Nesteen sisäänmenon ulostulon lämpötilaero
|
ΔT
|
° C
|
|
|
|
Logaritminen lämpötilan poikkeama
|
ΔTln
|
° C
|
|
|
|
Esittely
- Vertailu tehdään verkon geometrian ja verkon tulo- / lähtölämpötilojen kanssa nestepuolella ja seinämän puolella. Polttoaine on järjestelmä "grafiittihiukkaset", joka pitää seinämän lämpötila (vaippa), (joka myös vastaa 1 kpl järjestyksessä toimintatapa reaktorin, jonka teho on säädetty teho uutettiin lämmönsiirron kylmäaineen). Uutettu lämpöteho vaihtelee käytetyn nesteen mukaan. Polttoaineverkon sisälämpötila vaihtelee tehon mukaan. Tämän lähestymistavan avulla on mahdollista yksinkertaistaa huomattavasti fysikaalisia yhtälöitä ja palauttaa pääosa itse nesteiden ominaisuuksien vertailun ehdoista.
- Kirjoitamme yhtälöt, jotka yhdistävät termodynaamiset suuruudet eliminoimalla invarianttitermit vertailussa, joka liittyy verkon tai lämmönvaihtimen geometriaan ja lämpötiloihin.
- Poistettu teho - Lämmönvaihto - Seinän lämpötila
W=h×S×ΔTln{\ displaystyle W = h \ kertaa S \ kertaa \ Delta T \ ln \ qquad}ΔTln=(tss-Ts)-(tse-Te)ln((tss-Ts)(tse-Te)){\ displaystyle \ qquad \ Delta T \ ln = {(t_ {ps} -T_ {s}) - (t_ {pe} -T_ {e}) \ yli \ ln \ vasemmalle ({(t_ {ps} -T_ {s}) \ yli (t_ {pe} -T_ {e})} \ oikea)}}
S ja ATln ovat invariantteja vertailussa
W÷h{\ displaystyle W \ div h}
EIu=EIo×Re(1-x)×Pry.{\ displaystyle N_ {u} = N_ {o} \ kertaa R_ {e} ^ {(1-x)} \ kertaa P_ {r} ^ {y} \ qquad.}No x ja y riippuvat käytetystä korrelaatiosta yleisesti: 0,2 ≤ x ≤ 0,3 ja 0,3 ≤ y ≤ 0,4. Klassisia esimerkkejä:
- Dittus-Boelter-korrelaatio: Ei = 0,0243; x = 0,2; y = 0,4, jos neste kuumennetaan; y = 0,3, jos jäähdytetään;
- Colburn-korrelaatio: Ei = 0,023; x = 0,2; y = 1/3.
- h=EIu×λD.=EIo×Re(1-x)×Pry×λD.{\ displaystyle h = {N_ {u} \ kertaa \ lambda \ yli D} = Ei \ kertaa Re ^ {(1-x)} \ kertaa P_ {r} ^ {y} \ kertaa {\ lambda \ yli D} }
h=EIo×(ρ×v×D.μ)(1-x)×(μ×VSsλ)y×λD..{\ displaystyle h = N_ {o} \ kertaa \ vasen ({\ rho \ kertaa v \ kertaa D \ yli \ mu} \ oikea) ^ {(1-x)} \ kertaa \ vasen ({\ mu \ kertaa Cp \ over \ lambda} \ right) ^ {y} \ kertaa {\ lambda \ over D} \ qquad.}No ja D ovat muuttumattomia vertailussa
W÷v(1-x)×ρ(1-x)×μ(x+y-1)×VSsy×λ(1-y){\ displaystyle W \ div v ^ {(1-x)} \ kertaa \ rho ^ {(1-x)} \ kertaa \ mu ^ {(x + y-1)} \ kertaa Cp ^ {y} \ kertaa \ lambda ^ {(1-y)}}
v=Qvs=Qm(ρ×s).{\ displaystyle v = {Q_ {v} \ over s} = {Q_ {m} \ over (\ rho \ kertaa s)} \ qquad.}s on muuttumaton vertailussa
W=Qm×VSs×ΔT.{\ displaystyle W = Q_ {m} \ kertaa C_ {p} \ kertaa \ Delta T \ qquad.}Qm=W×VSs-1×ΔT-1.{\ displaystyle Q_ {m} = W \ kertaa C_ {p} ^ {- 1} \ kertaa \ Delta T ^ {- 1} \ qquad.}ΔT on invariantti vertailussa
v÷W(ρ×VSs).{\ displaystyle v \ div {W \ over (\ rho \ kertaa Cp)} \ qquad.} siten korvaamalla:
W÷(W(ρ×VSs))(1-x)×ρ(1-x)×μ(x+y-1)×VSsy×λ(1-y){\ displaystyle W \ div \ left ({W \ over (\ rho \ times Cp)} \ right) ^ {(1-x)} \ times \ rho ^ {(1-x)} \ times \ mu ^ { (x + y-1)} \ kertaa C_ {p} ^ {y} \ kertaa \ lambda ^ {(1-y)}}
Wx÷μ(x+y-1)×VSs(x+y-1)×λ(1-y){\ displaystyle W ^ {x} \ div \ mu ^ {(x + y-1)} \ kertaa C_ {p} ^ {(x + y-1)} \ kertaa \ lambda ^ {(1-y)} }
Lopuksi:
W÷μ(x+y-1)x×VSs(x+y-1)x×λ(1-y)x{\ displaystyle \ qquad W \ div \ mu ^ {(x + y-1) \ yli x} \ kertaa C_ {p} ^ {(x + y-1) \ yli x} \ kertaa \ lambda ^ {(1 -y) \ yli x}}
Colburn-korrelaatio: x = 0,2; y = 1/3:
W÷μ-2.333×VSs-2.333×λ3.333÷λ3.333(μ×VSs)2.333{\ displaystyle W \ div \ mu ^ {- 2 {,} 333} \ kertaa C_ {p} ^ {- 2 {,} 333} \ kertaa \ lambda ^ {3 {,} 333} \ div {\ lambda ^ {3 {,} 333} \ yli (\ mu \ kertaa C_ {p}) ^ {2 {,} 333}}}
Dittus-Boelter-korrelaatio: x = 0,2; y = 0,4:
W÷μ-2×VSs-2×λ3÷λ3(μ×VSs)2{\ displaystyle W \ div \ mu ^ {- 2} \ kertaa C_ {p} ^ {- 2} \ kertaa \ lambda ^ {3} \ div {\ lambda ^ {3} \ yli (\ mu \ kertaa C_ { p}) ^ {2}}}
Järjestelmä on myrskyisä, vain kitkahäviöt otetaan huomioon.
ΔP=LD.×0,316×Re-0,25×(12×ρ×v2).{\ displaystyle \ Delta P = {L \ yli D} \ kertaa 0 {,} 316 \ kertaa R_ {e} ^ {- 0 {,} 25} \ kertaa ({1 \ yli 2} \ kertaa \ rho \ kertaa v ^ {2}) \ qquad.}Blasius-
Nikuradze- korrelaatio .
L ja D ovat muuttumattomia vertailussa.
Re=ρ×v×D.μ÷ρ×vμ{\ displaystyle R_ {e} = {\ rho \ kertaa v \ kertaa D \ over \ mu} \ div {\ rho \ kertaa v \ over \ mu}}
Pumppausteho =
ws=Qm×ΔPρ÷Qm×(ρμ)-0,25×v1,75{\ displaystyle w_ {p} = {Q_ {m} \ kertaa \ Delta P \ yli \ rho} \ div Q_ {m} \ kertaa \ vasen ({\ rho \ over \ mu} \ oikea) ^ {- 0 { ,} 25} \ kertaa v ^ {1 {,} 75}}
Qm÷WVSs.{\ displaystyle Qm \ div {W \ yli C_ {p}} \ qquad.} v÷W(VSs×ρ){\ displaystyle v \ div {W \ over (Cp \ kertaa \ rho)}}
ws÷WVSs×(ρμ)0,25×(W(VSs×ρ))1,75÷W2,75×μ-0,25×VSs-2,75×ρ-2{\ displaystyle w_ {p} \ div {W \ yli C_ {p}} \ kertaa \ vasen ({\ rho \ over \ mu} \ oikea) ^ {0 {,} 25} \ kertaa \ vasen ({W \ yli (Cp \ kertaa \ rho)} \ oikea) ^ {1 {,} 75} \ div W ^ {2 {,} 75} \ kertaa \ mu ^ {- 0 {,} 25} \ kertaa C_ {p} ^ {- 2 {,} 75} \ kertaa \ rho ^ {- 2}}
Näimme edellä, että :; siten korvaamalla:
W÷μx+y-1x×VSsx+y-1x×λ1-yx{\ displaystyle \ qquad W \ div \ mu ^ {x + y-1 \ yli x} \ kertaa C_ {p} ^ {x + y-1 \ yli x} \ kertaa \ lambda ^ {1-y \ yli x }}
ws÷(μx+y-1x×VSsx+y-1x×λ1-yx)2,75×VSs-2,75×μ0,25×ρ-2{\ displaystyle w_ {p} \ div \ vasen (\ mu ^ {x + y-1 \ yli x} \ kertaa C_ {p} ^ {x + y-1 \ yli x} \ kertaa \ lambda ^ {1- y \ yli x} \ oikea) ^ {2 {,} 75} \ kertaa C_ {p} ^ {- 2 {,} 75} \ kertaa \ mu ^ {0 {,} 25} \ kertaa \ rho ^ {- 2}}
Lopuksi:
ws÷μ2,75×x+y-1x+0,25×VSs2,75×y-1x×λ2,75×1-yx×ρ-2{\ displaystyle \ qquad w_ {p} \ div \ mu ^ {2 {,} 75 \ kertaa {x + y-1 \ yli x} +0 {,} 25} \ kertaa C_ {p} ^ {2 {, } 75 \ kertaa {y-1 \ yli x}} \ kertaa \ lambda ^ {2 {,} 75 \ kertaa {1-y \ yli x}} \ kertaa \ rho ^ {- 2}}
Colburn-korrelaatio: x = 0,2; y = 1/3:
ws÷λ9.167×μ-6.167×VSs-9.167×ρ-2{\ displaystyle w_ {p} \ div \ lambda ^ {9 {,} 167} \ kertaa \ mu ^ {- 6 {,} 167} \ kertaa C_ {p} ^ {- 9 {,} 167} \ kertaa \ rho ^ {- 2}}
Dittus-Boelter-korrelaatio: x = 0,2; y = 0,4:
ws÷λ8,25×μ-5,25×VSs-8,25×ρ-2{\ displaystyle wp \ div \ lambda ^ {8 {,} 25} \ kertaa \ mu ^ {- 5 {,} 25} \ kertaa C_ {p} ^ {- 8 {,} 25} \ kertaa \ rho ^ { -2}}
- Näytteilleasettajat ovat korkeat; suhteellisen pieni vaihtelu nesteen ominaisuuksissa johtaa suuriin vaihteluihin pumppaustehossa. Esimerkiksi: 10%: n ero Cp: n tai λ: n arvosta johtaa kaksinkertaistumiseen tai jakamiseen pumppausteholla.
- Nesteen tiheys esiintyy neliönä nimittäjän kanssa; tässä löydämme etuna lämmönsiirtokaasujen paineistamisen puhaltimien tai kompressorien tehon vähentämiseksi.
Lämmönsiirtonesteiden vertailun tulos
Taulukot vertailutuloksista vastaavasti: kaasut; vesi ja orgaaniset nesteet; ja nestemäiset metallit. Uutetun tehon (W) ja pumppaustehon (wp) ja suhteen (W / wp) arvot ilmaistaan pienennettynä muuttujana verrattuna ilman, veden ja nestemäisen natriumin arvoihin.
Kaasu
Kuivan ilman viitearvot lasketaan arvoon 1
Vesihöyryn lisäksi kaasun ominaisuuksien arvot otetaan 25 ° C : ssa yhden ilmakehän alla
Lämmönsiirtokaasujen vertailu
Kaasu
|
λ ( W m −1 K −1 )
|
Cp ( kJ kg −1 K −1 )
|
μ ( kg m −1 s −1 )
|
ρ ( kg / m 3 )
|
W (dimensioton)
|
wp (dimensioton)
|
W / wp (dimensioton)
|
---|
Vety
|
0,139 91
|
14.299
|
8,85 × 10-6 |
0,082 40
|
3.149
|
2,711
|
1.162
|
Helium
|
0,152
|
5.1966
|
1962 × 10 −5 |
0,1636
|
6.877
|
116,27
|
0,0592
|
Neon
|
0,0493
|
1,029 26
|
3,144 × 10 −5 |
0,824 83
|
2.346
|
22.955
|
0,1022
|
Argon
|
0,017 72
|
0,518 82
|
2.247 × 10 −5 |
1.6328
|
0,839
|
2,095
|
0,400 45
|
Happi
|
0,0266 59
|
0,9163
|
2,055 × 10 −5 |
1.3079
|
1.059
|
1,270
|
0,8345
|
Typpi
|
0,025 976
|
1.0407
|
1,77 × 10 −5 |
1.145
|
1,032
|
1.046
|
0,987
|
Kuiva ilma
|
0,025 905
|
1 004 578
|
1,852 × 10 −5 |
1.1839
|
1
|
1
|
1
|
CO 2
|
0,016 4659
|
0,8681
|
1,505 × 10 −5 |
1.7989
|
0,503
|
0,093
|
5.408
|
Xenon
|
0,005 66
|
0,158 16
|
2,295 × 10 −5 |
5.3665
|
0,284
|
0,259
|
1,0936
|
Krypton
|
0,009 435
|
0,24686
|
2,46 × 10 −5 |
3425 16
|
0,470
|
0,76
|
0,6157
|
Vesihöyry ajan 120 ° C: ssa / 1 baarissa
|
0,0262
|
2.005
|
1.292 × 10 −5 |
0,5577
|
0,479
|
0,082
|
5.88
|
Vesihöyry on 300 ° C / 10 bar
|
0,0442
|
2.145
|
2,022 × 10 −5 |
3,876
|
0,823
|
0,007
|
118.7
|
Nestemäinen vesi lämpötilassa 25 ° C / 1 atm
|
0,611
|
4.199
|
89,85 × 10 −5 |
997,0
|
0,156
|
4,369 8 × 10 −10 |
3 555 × 10 8 |
Kaasujen luokitus on seuraava:
- Poistetulle teholle helium on ensin, jolla on toisaalta suurempi puhallusteho, joten on tarpeen käyttää sitä paineen alaisena.
- Vety tulee toiseksi (helium ja vety ovat systemaattisesti erillään muista kaasuista)
- Sitten neon
- Muut kaasut, jotka ovat lähellä ilmaa
- Vesihöyryllä on mielenkiintoinen W / wp-suhde
- Krypton ja ksenoni nostavat takaosan
Vesi ja orgaaniset nesteet
Vertailun kohteena olevan veden arvot lasketaan arvoon 1
Jäähdytysnesteiden vertailu: vesi, suolavedet ja orgaaniset nesteet
Nestemäinen
|
λ ( W m −1 K −1 )
|
Cp ( kJ kg −1 K −1 )
|
μ ( kg m −1 s −1 )
|
ρ ( kg / m 3 )
|
W (dimensioton)
|
wp (dimensioton)
|
W / wp (dimensioton)
|
---|
Nestemäinen vesi lämpötilassa 25 ° C / 1 atm
|
0,611
|
4.199
|
89,85 × 10 −5 |
997,0
|
1.0
|
1.0
|
1.0
|
Tolueeni ajan 25 ° C / 1 atm
|
0,134
|
1,6938
|
0,000 526
|
869,9
|
0,1885
|
0,1367
|
1.357
|
Elohopea lämpötilassa 25 ° C / 1 atm
|
8.3
|
0,139
|
0,001 526
|
13,534
|
4,94 × 10 6 |
1,87 × 10 20 |
2,65 × 10 −14 |
Nestemäiset metallit
Arvot nesteen natriumia viitteenä on vähennetty 1
Lämmönsiirron nestemäisten metallien vertailu
Nestemäinen
|
λ ( W m −1 K −1 )
|
Cp ( kJ kg −1 K −1 )
|
μ ( kg m −1 s −1 )
|
ρ ( kg / m 3 )
|
W (dimensioton)
|
wp (dimensioton)
|
W / wp (dimensioton)
|
---|
Elohopea lämpötilassa 25 ° C / 1 atm
|
8.3
|
0,139
|
0,001 526
|
13,534
|
0,017 36
|
6,12 × 10 −5 |
283,4
|
Kadmiumin ajan 400 ° C: ssa
|
93.5
|
0,2643
|
0,0136
|
7 932
|
0,075 34
|
0,002 9731
|
25.3
|
Johtaa ajan 400 ° C: ssa
|
15.9
|
0,1466
|
0,002 33
|
10,609
|
0,049 83
|
0,001 7371
|
28,660
|
Vismutin ajan 400 ° C: ssa
|
7.22
|
0,1379
|
0,001 387
|
9 884
|
0,013 88
|
0,000 0619
|
|
Bi-Pb 55,5% -44,5% ajan 400 ° C: ssa
|
11.08
|
0,14175
|
0,001 8065
|
10,208,0
|
0,029 29
|
0,000 4479
|
224,14
|
Natrium on 120 ° C: ssa
|
83,223
|
1,5363
|
0,000 654
|
922,0
|
1.0
|
1.0
|
1.0
|
Kalium ajan 120 ° C: ssa
|
52.3
|
0,896
|
0,000 4031
|
813,2
|
2.313
|
50.4
|
0,046
|
Na-K 78% -22% ajan 25 ° C: ssa
|
23.8
|
0,8234
|
0,000 718
|
910,5
|
0,053 14
|
0,001 822
|
29.16
|
Na-K 78% -22% ajan 120 ° C: ssa
|
23.8
|
1,0372
|
0,000 494
|
845,6
|
0,074 18
|
0,002 5522
|
29.06
|
- Natrium ylittää vain kalium
- NaK ei lisää natriumin ja kaliumin hyveitä
- Raskasmetalleilla on alhainen pumppausteho suuren tiheyden vuoksi
Huomautuksia ja viitteitä
-
Yksittäisten painehäviöiden huomioon ottaminen ei muuta johtopäätöksiä.
Liitteet
Aiheeseen liittyvät artikkelit
<img src="https://fr.wikipedia.org/wiki/Special:CentralAutoLogin/start?type=1x1" alt="" title="" width="1" height="1" style="border: none; position: absolute;">